地震易損性簡(jiǎn)支梁橋抗震加固方案探析

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【摘要】為評(píng)估既有簡(jiǎn)支梁橋的抗震性能，提出既有簡(jiǎn)支梁橋的抗震加固處置策略，文章依據(jù)云南國(guó)省干線公路中簡(jiǎn)支梁橋的統(tǒng)計(jì)資料，利用OpenSees軟件建立了相應(yīng)的三維有限元分析模型。依據(jù)抗震性能評(píng)估結(jié)果，針對(duì)不同的橋梁震害確定了不同的加固方案，并對(duì)組合加固后的樣本橋梁進(jìn)行了抗震性能評(píng)估，評(píng)價(jià)了組合加固方案對(duì)既有簡(jiǎn)支梁橋抗震性能的提升效果。

【關(guān)鍵詞】公路;簡(jiǎn)支梁橋;抗震加固;地震易損性分析

我國(guó)既有簡(jiǎn)支梁橋的設(shè)計(jì)主要有三個(gè)時(shí)期:1990年以前按照1978年實(shí)施的《公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(試行)》［1］進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)的及未進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)的橋梁;1990～2008年期間按照J(rèn)TJ004－89《公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》［2］進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)的橋梁;2009年至今按照現(xiàn)行JTJ/TB02－01－2008《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》［3］進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)的橋梁。由于對(duì)抗震設(shè)計(jì)理念認(rèn)識(shí)的不足，以及經(jīng)驗(yàn)和技術(shù)等因素的限制，我國(guó)早期的橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范與現(xiàn)行抗震設(shè)計(jì)規(guī)范相比，存在明顯缺陷［4］。而我國(guó)既有簡(jiǎn)支梁橋中大多數(shù)設(shè)計(jì)于JTJ/TB02－01－2008《橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》頒布以前，存在著不同程度的抗震能力不足的問題，因此有必要對(duì)既有簡(jiǎn)支梁橋進(jìn)行抗震性能評(píng)估，并有針對(duì)性地開展抗震加固處置策略研究［5］。

1既有簡(jiǎn)支梁橋抗震加固方案

1．1FRP纖維復(fù)合材料加固方案

碳纖維加固法是指利用粘結(jié)劑按照設(shè)計(jì)要求將碳纖維布包裹在混凝土橋墩外側(cè)(圖1)，使橋墩和纖維復(fù)合材料形成一個(gè)受力整體，提升橋墩核心混凝土抗壓性能，進(jìn)而改善橋墩的抗震延性［6］。纖維復(fù)合材料(簡(jiǎn)稱FRP)在加固過程中可以充分發(fā)揮其優(yōu)勢(shì)［7］:①碳纖維材料抗拉強(qiáng)度高，耐腐蝕性能好;②碳纖維材料質(zhì)量輕，在改善橋墩抗震性能的同時(shí)幾乎不增加其重量，同時(shí)也不會(huì)增加截面的尺寸;③纖維材料相對(duì)柔韌，易于成型，現(xiàn)場(chǎng)施工方便，且工期短。

1．2拉索鏈接式加固方案

目前，拉索限位裝置是防落梁加固中比較常用的抗震措施。將拉索的一端錨固在主梁腹板的托架上，另一端纏繞在墩臺(tái)或者錨固在墩臺(tái)的托架上，也可以將相鄰兩跨主梁連接起來。該類限位裝置具有緩沖性能好、柔度大、耐久性強(qiáng)以及可控的設(shè)計(jì)位移量等優(yōu)點(diǎn)，且技術(shù)相對(duì)比較成熟，在舊橋的抗震加固中應(yīng)用廣泛［8］。為避免簡(jiǎn)支梁橋在地震作用下發(fā)生縱橋向落梁震害和支座的嚴(yán)重?fù)p傷，本文選用拉索限位裝置對(duì)樣本橋梁進(jìn)行抗震加固研究。拉索限位裝置的布置形式為沿主梁縱橋向布置，用拉索將主梁與橋墩蓋梁、主梁與橋臺(tái)連接起來，具體布置形式如圖2所示。

2工程實(shí)例

2．1工程概況

根據(jù)云南國(guó)省干線公路簡(jiǎn)支梁橋統(tǒng)計(jì)資料顯示:云南國(guó)省干線公路中簡(jiǎn)支梁多為跨徑20m的中小跨徑簡(jiǎn)支梁橋，下部結(jié)構(gòu)多為圓形截面雙柱墩，上部結(jié)構(gòu)多為空心板梁和T梁。為研究既有簡(jiǎn)支梁橋的抗震性能及抗震組合加固方法，以三跨規(guī)則簡(jiǎn)支梁橋(20m+20m+20m)為研究對(duì)象進(jìn)行地震易損性分析。樣本橋梁上部結(jié)構(gòu)均為單跨20m的鋼筋混凝土T梁，由左、右分離的5片小T梁組成，小T梁截面梁高1．5m，翼板厚度0．2m，跨中處腹板厚度0．2m，梁端腹板厚度0．4m，采用C40混凝土;樣本橋梁下部結(jié)構(gòu)均為鋼筋混凝土圓形截面雙柱墩，8m墩高簡(jiǎn)支梁橋墩身直徑取1．4m，采用C30混凝土，縱筋及箍筋均采用HRB335鋼筋，在橋臺(tái)處采用單向四氟乙烯滑板支座，在橋墩處采用板式橡膠支座。本文采用OpenSees建立該橋的有限元模型［9］。對(duì)于在地震荷載作用下，基本保持線彈性狀態(tài)主梁，采用彈性三維梁?jiǎn)卧M;支座采用板式橡膠支座，選用線彈性彈簧單元模擬;最容易發(fā)生損傷的橋墩，選取基于柔度法的非線性梁柱單元進(jìn)行模擬;本文樣本橋梁有限元計(jì)算模型見圖3。

2．2組合加固方案對(duì)簡(jiǎn)支梁橋地震易損性分析

傳統(tǒng)FRP加固方案雖然可以在一定程度上降低橋墩的彎曲破壞損傷，但也略微增大了支座的損傷概率;拉索限位裝置雖然在降低縱橋向地震作用下的支座損傷概率方面具有顯著的成效，但同時(shí)也增加了橋墩彎曲破壞的損傷概率。換言之，單純針對(duì)橋墩進(jìn)行加固時(shí)需保證支座有充足的抗震性能，單純對(duì)支座進(jìn)行加固時(shí)需保證橋墩有充足的抗震性能，當(dāng)橋墩和支座的抗震性能均不足時(shí)，可以適當(dāng)考慮采用組合加固方案。圖4和圖5分別給出了組合加固方案加固前后縱橋向地震作用下橋墩支座和橋臺(tái)支座的地震易損性曲線。由圖可知，使用組合加固方案后，縱橋向地震作用下橋墩支座和橋臺(tái)支座的各損傷狀態(tài)的損傷概率均得到不同程度的降低，同僅使用拉索限位裝置類似，除輕微損傷的損傷概率降低效果較弱，其余損傷狀態(tài)的損傷概率降低較為顯著。圖6給出了各加固方案加固后縱橋向地震作用下橋墩彎曲破壞地震易損性曲線，其中BR表示加固前;FRP表示FRP加固;LS表示拉索限位裝置加固;FRP+LS表示組合加固方案加固。由圖可知，使用組合加固方案后，縱橋向地震作用下橋墩彎曲破壞的輕微損傷和中等損傷的損傷概率較加固前模型有所增加，但較僅使用拉索限位裝置明顯降低;嚴(yán)重?fù)p傷和完全破壞的損傷概率較未加固模型明顯降低，但較僅使用FRP加固稍有增加。

3結(jié)論

依據(jù)既有簡(jiǎn)支梁橋抗震性能評(píng)估結(jié)果，結(jié)合多方面的考慮，對(duì)比分析了組合加固對(duì)樣本橋梁的地震易損性及易損構(gòu)件損傷程度改善情況，主要結(jié)論如下:(1)使用組合加固方案可以在顯著降低縱橋向地震作用下支座地震易損性的同時(shí)，降低橋墩彎曲破壞的嚴(yán)重?fù)p傷和完全破壞的損傷概率。(2)與僅使用FRP或拉索限位裝置相比，在降低支座變形破壞方面基本可以達(dá)到僅使用拉索限位裝置的加固效果，可以更好的兼顧了支座和橋墩的地震易損性。(3)在設(shè)計(jì)簡(jiǎn)支梁橋抗震加固時(shí)，可結(jié)合橋梁各構(gòu)件的地震需求，合理選取組合加固方案，以得到較好的加固效果。

作者:瞿發(fā)憲 韓璐璐 鄧旭東 單位:云南省公路科學(xué)技術(shù)研究院 西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院橋梁工程系